1 引言
昆鋼25mw煤氣發(fā)電機(jī)組是余熱余能利用項(xiàng)目，利用高爐、焦?fàn)t富裕煤氣燃燒發(fā)電。由于高爐煤氣和焦?fàn)t煤氣供氣比例變化，相應(yīng)的輔機(jī)的流量也要跟隨進(jìn)行調(diào)節(jié)。自投產(chǎn)以來(lái)該機(jī)組引、送風(fēng)機(jī)的風(fēng)量調(diào)節(jié)方式是采用風(fēng)機(jī)進(jìn)風(fēng)擋板節(jié)流調(diào)節(jié)，由于這種原始的調(diào)節(jié)方法僅僅是改變通道的流通阻力，而驅(qū)動(dòng)源的輸出功率并沒(méi)有改變多少，浪費(fèi)了大量的電能，致使廠用電率高，供電標(biāo)煤耗高，發(fā)電成本不易降低，選擇合適的節(jié)能設(shè)備對(duì)引送風(fēng)機(jī)進(jìn)行節(jié)能改造成為昆鋼的共識(shí)。
變頻調(diào)速技術(shù)是當(dāng)代最先進(jìn)的調(diào)速技術(shù)，它不僅能夠?yàn)槲覀兲峁┦孢m的工藝條件，滿足用戶的使用要求，更重要的是這項(xiàng)技術(shù)應(yīng)用在風(fēng)機(jī)、泵類等具有平方轉(zhuǎn)矩特性的負(fù)載時(shí)，可以節(jié)約大量的電能。

2 風(fēng)機(jī)使用工況
25mw煤氣發(fā)電機(jī)組設(shè)計(jì)使用710kw引風(fēng)機(jī)2臺(tái)，450kw送風(fēng)機(jī)1臺(tái)，電壓等級(jí)為6kv。送風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)流量182160m³/h、引風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)流量332906m³/h。
引、送風(fēng)機(jī)負(fù)荷情況：
（1）當(dāng)焦氣用量>30%，高氣用量<70%時(shí)，送風(fēng)擋板開(kāi)完并通過(guò)送風(fēng)再循環(huán)風(fēng)管（φ600）回30%，引風(fēng)擋板開(kāi)度為70%，此時(shí)發(fā)電機(jī)負(fù)荷為：2.7萬(wàn)kw；
（2）當(dāng)焦氣用量<30%，高氣用量>70%時(shí)，送風(fēng)擋板開(kāi)完并通過(guò)送風(fēng)再循環(huán)風(fēng)管（φ600）回5%－10%，引風(fēng)擋板開(kāi)度為85%－98%(此種情況在日常運(yùn)行中占多數(shù)時(shí)間)，此時(shí)發(fā)電機(jī)負(fù)荷為：2.7萬(wàn)kw。
改造前引、送風(fēng)機(jī)的擋板開(kāi)度由操作人員根據(jù)焦氣與煤氣的混合比手動(dòng)調(diào)節(jié)。
送風(fēng)機(jī)當(dāng)前啟動(dòng)方式為全壓直接啟動(dòng)；引風(fēng)機(jī)當(dāng)前啟動(dòng)方式為水電阻降壓?jiǎn)?dòng)。

3 項(xiàng)目實(shí)施情況
3.1 節(jié)電潛力測(cè)評(píng)
根據(jù)25mw煤氣發(fā)電機(jī)組的生產(chǎn)過(guò)程、生產(chǎn)環(huán)境等諸多因素，為保證每臺(tái)設(shè)備的改造達(dá)到預(yù)期的效果，對(duì)風(fēng)機(jī)在不同工況下的運(yùn)行情況進(jìn)行了測(cè)試，了解設(shè)備的節(jié)能潛力。
（1）運(yùn)行情況簡(jiǎn)述
鍋爐送、引風(fēng)機(jī)作為鍋爐高效、安全運(yùn)行的重要環(huán)節(jié)。設(shè)計(jì)時(shí)，一般鍋爐送、引風(fēng)機(jī)的富裕量較大。當(dāng)鍋爐負(fù)載輕時(shí)，必須對(duì)送、引風(fēng)機(jī)實(shí)行流量調(diào)節(jié)。熱電廠對(duì)送、引風(fēng)機(jī)的流量調(diào)節(jié)通過(guò)調(diào)節(jié)閥來(lái)實(shí)現(xiàn)。本次對(duì)送、引風(fēng)機(jī)在兩種工況下的運(yùn)行情況進(jìn)行了測(cè)試，如表1，表2和表3所示。

表1 引/送風(fēng)機(jī)電機(jī)銘牌參數(shù)

表2 測(cè)試數(shù)據(jù)一

表3 測(cè)試數(shù)據(jù)二

（2）節(jié)電分析
送風(fēng)機(jī)
原系統(tǒng)工況：
閥門開(kāi)度94%時(shí)電機(jī)的輸入功率為：450×68.9%=310kw；
閥門開(kāi)度46%時(shí)電機(jī)的輸入功率為：450×41.66%=187.5kw；
電機(jī)的平均輸入功率為：249kw。
采用變頻器后的工況：
風(fēng)機(jī)的額定有效功率：182160×6160/（3600×102×9.8）=312kw；
采用變頻器后按平均輸出頻率70%(35hz)，此時(shí)風(fēng)機(jī)的有效功率為：
312×0.73=107kw；
風(fēng)機(jī)的輸入功率為(風(fēng)機(jī)效率按70%估算)：107 / 0.7 = 153kw；
電機(jī)效率按80%估算；
變頻系統(tǒng)綜合效率為：95%；
得到系統(tǒng)的輸入功率為：
153/(0.8×0.95)=201kw
采用變頻器后的節(jié)電率計(jì)算：
（1–201/249）×100%=20%
年節(jié)電計(jì)算：
按全年運(yùn)行7000h計(jì)，每年就節(jié)電一項(xiàng)可節(jié)省電費(fèi)（按0.45元/kw·h計(jì)算）：
7000×0.45 ×249×20%=156,870.00元。
引風(fēng)機(jī)
原系統(tǒng)工況：
閥門開(kāi)度89%時(shí)電機(jī)的輸入功率為：608.87kw；
閥門開(kāi)度59%時(shí)電機(jī)的輸入功率為：324.88kw；
電機(jī)的平均輸入功率為：467kw。
采用變頻器后的工況：
風(fēng)機(jī)的額定有效功率：332906×4830/(3600×102×9.8)=447kw；
采用變頻器后按平均輸出頻率75%(38hz)，此時(shí)風(fēng)機(jī)的有效功率為：
447×75%=188.6kw。
風(fēng)機(jī)的輸入功率為(風(fēng)機(jī)效率按70%估算)：188.6 / 0.7 = 269kw；
電機(jī)效率按80%估算；
變頻系統(tǒng)綜合效率為：95%；
得到系統(tǒng)的輸入功率為：
269/(0.8×0.95)=354kw。
采用變頻器后的節(jié)電率計(jì)算：
(1–354/467)×100%=24%
年節(jié)電計(jì)算：
按全年運(yùn)行7000h計(jì)，每年就節(jié)電一項(xiàng)可節(jié)省電費(fèi)（按0.45元/kw·h計(jì)算）：7000×0.45×467×24%= 353,052.00元
通過(guò)對(duì)引、送風(fēng)機(jī)的現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試、工藝分析和對(duì)相關(guān)數(shù)據(jù)的計(jì)算和節(jié)能分析可以看出，對(duì)其進(jìn)行變頻節(jié)能改造是可行的。
3.2 改造方案的確定
通過(guò)對(duì)引、送風(fēng)機(jī)的節(jié)能潛力測(cè)評(píng)，進(jìn)一步了解到引送風(fēng)機(jī)具有的節(jié)電潛力，最終通過(guò)招標(biāo)采購(gòu)選擇北京利德華福電氣技術(shù)有限公司為設(shè)備供貨商，選用1臺(tái)harsvert-a06/085型高壓變頻器對(duì)引風(fēng)機(jī)進(jìn)行變頻改造，選用1臺(tái)harsvert-a06/055型高壓變頻器對(duì)送風(fēng)機(jī)進(jìn)行變頻改造。
送風(fēng)機(jī)變頻控制為一拖一手動(dòng)/變頻切換方案，配備1臺(tái)變頻器。變頻調(diào)速系統(tǒng)接于6.3kv電壓等級(jí)的廠用電電源系統(tǒng)，用于電動(dòng)機(jī)的變頻調(diào)速系統(tǒng)。變頻調(diào)速系統(tǒng)可在現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行控制，也可通過(guò)上級(jí)計(jì)算機(jī)系統(tǒng)遠(yuǎn)程控制，根據(jù)運(yùn)行工況按變頻器自身設(shè)定程序，實(shí)現(xiàn)對(duì)引、送風(fēng)機(jī)電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速控制。引、送風(fēng)機(jī)高壓變頻一次系統(tǒng)的原理如圖1所示。

圖1 引、送風(fēng)機(jī)的高壓變頻器一次系統(tǒng)原理圖

其中qf表示高壓開(kāi)關(guān)、tf表示高壓變頻器、m1和m2表示引風(fēng)機(jī)電動(dòng)機(jī)、m3表示送風(fēng)機(jī)電動(dòng)機(jī)； qf1、qf2、m1、m2、m3為現(xiàn)場(chǎng)原有設(shè)備。qs2和qs3之間、qs5和qs6之間、qs8和qs9之間均存在機(jī)械閉鎖關(guān)系，防止變頻器輸出側(cè)與6kv電源側(cè)短路。
引風(fēng)系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí)，斷開(kāi)qs3、閉合qf1、qs1、qs2開(kāi)關(guān)，1#引風(fēng)機(jī)處于變頻運(yùn)行狀態(tài)；2#引風(fēng)機(jī)處于工頻備用狀態(tài)。當(dāng)1#引風(fēng)機(jī)變頻運(yùn)行故障跳閘時(shí)，2#引風(fēng)機(jī)投入變頻運(yùn)行，1#引風(fēng)機(jī)處于工頻備用狀態(tài)。
3.3 dcs系統(tǒng)與變頻器的接口設(shè)計(jì)
25mw發(fā)電機(jī)組采用delta-v dcs控制系統(tǒng)，為確保改造后系統(tǒng)運(yùn)行的穩(wěn)定可靠以及改造工作的一次成功，我們組織相關(guān)技術(shù)人員對(duì)dcs系統(tǒng)與變頻器的接口設(shè)計(jì)作了多次討論，形成一致意見(jiàn)認(rèn)為：
（1）原dcs系統(tǒng)空置的i/o點(diǎn)不足以滿足本次改造的需要，增加i/o模塊存在著需增加系統(tǒng)授權(quán)等繁瑣手續(xù)，且在較短的停產(chǎn)時(shí)間內(nèi)完成dcs系統(tǒng)程序的改動(dòng)存在較大的風(fēng)險(xiǎn)，不宜在dcs系統(tǒng)上完成大量的變頻器接口控制功能。同時(shí)，為考慮減輕操作人員的工作量，變頻器的調(diào)速操作功能在原dcs系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)，增加2個(gè)變頻器調(diào)速操作的彈出式窗口；
（2）基于原dcs系統(tǒng)空置的i/o點(diǎn)不足的原因，考慮新上一套plc系統(tǒng)來(lái)完成與變頻器的控制接口，主要承擔(dān)變頻器的啟/停操作、實(shí)時(shí)數(shù)據(jù)監(jiān)測(cè)、報(bào)警監(jiān)控、變頻器旁路開(kāi)關(guān)與高壓斷路器的聯(lián)鎖控制以及工/變頻切換時(shí)水阻降壓?jiǎn)?dòng)裝置的切換控制等工作；
（3）由于變頻器本身是一個(gè)諧波干擾源，為避免變頻器產(chǎn)生的諧波干擾危及到整個(gè)機(jī)組的安全運(yùn)行，新增plc系統(tǒng)的設(shè)計(jì)在遠(yuǎn)端（與變頻器接口部分）,可采用硬接線方式連接，而在近端（與dcs接口部分）采用網(wǎng)絡(luò)通訊方式，杜絕變頻器諧波串入dcs系統(tǒng)。
根據(jù)上述思路，本次改造采用一套獨(dú)立的plc變頻控制系統(tǒng)來(lái)實(shí)現(xiàn)改造所需完成的各項(xiàng)功能。主要設(shè)備包括：上位監(jiān)控計(jì)算機(jī)系統(tǒng)、plc主控站、plc遠(yuǎn)程站和數(shù)據(jù)通訊網(wǎng)絡(luò)。plc系統(tǒng)采用siemens公司s7-300+et200系統(tǒng)設(shè)備，系統(tǒng)主要結(jié)構(gòu)框圖如圖2所示。

圖2 系統(tǒng)主要結(jié)構(gòu)框圖

高壓變頻器本身是一項(xiàng)成熟產(chǎn)品，現(xiàn)場(chǎng)不需做大量的調(diào)試調(diào)整，因此整個(gè)改造工作的難點(diǎn)就集中在
變頻器與原有控制系統(tǒng)的接口上。在我廠25mw機(jī)組高壓變頻節(jié)電改造中，由于我們提前考慮到這一細(xì)節(jié)，在設(shè)計(jì)上新增了一套變頻監(jiān)控plc系統(tǒng)以實(shí)現(xiàn)變頻器與dcs系統(tǒng)的柔性連接，使得大量的接口調(diào)試工作可以在靜態(tài)情況下（變頻器未送電前）完成，變頻器在較短的時(shí)間就能夠投入使用，改造一次成功。

4 項(xiàng)目實(shí)施最終實(shí)測(cè)效果
引送風(fēng)機(jī)變頻節(jié)電改造后經(jīng)過(guò)一個(gè)月時(shí)間的運(yùn)行，經(jīng)過(guò)云南省能源利用監(jiān)測(cè)中心測(cè)試，系統(tǒng)達(dá)到了預(yù)期的效果：實(shí)施變頻改造后，廠用電有明顯下降，設(shè)備均實(shí)現(xiàn)了軟起動(dòng)，改善了設(shè)備的運(yùn)行工況，極大地減輕了設(shè)備起動(dòng)時(shí)對(duì)供配電系統(tǒng)的沖擊。改造前后的實(shí)際測(cè)量數(shù)據(jù)對(duì)比結(jié)果如表4和表5所示。

表4 送風(fēng)機(jī)改造前后一覽表

表5 引風(fēng)機(jī)改造前后一覽表

實(shí)施變頻節(jié)電改造后，使電機(jī)總輸入功率由原來(lái)的974.37kw降至680.88kw，節(jié)約電功率為293.49kw，節(jié)電率達(dá)30.12%，年可節(jié)電234.79萬(wàn)kw·h（運(yùn)行時(shí)間按8000h/年計(jì)），節(jié)約電費(fèi)105萬(wàn)元(電費(fèi)按0.45元/kw·h計(jì))，運(yùn)行兩年多來(lái)實(shí)際每天節(jié)電約7044kw·h，節(jié)電效果十分明顯。

5 結(jié)束語(yǔ)
本項(xiàng)目高壓變頻改造工程于2007年1月8日開(kāi)始，經(jīng)過(guò)精心組織，利用2007年1月12日至16日六高爐檢修和25mw發(fā)電機(jī)組停機(jī)檢修的間隙實(shí)施完成了2臺(tái)高壓變頻器的安裝調(diào)試工作。
此次改造的成功，使我們對(duì)高壓變頻調(diào)速技術(shù)在實(shí)際應(yīng)用中的種種擔(dān)憂得到了圓滿的解決，同時(shí)也為我廠實(shí)施高壓變頻節(jié)能改造項(xiàng)目積累了豐富的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)。

作者簡(jiǎn)介
廖巨華 女 1988年畢業(yè)于昆明理工大學(xué)電氣專業(yè)，電氣高級(jí)工程師，一直從事電氣工作，現(xiàn)任昆鋼動(dòng)力能源分公司熱電車間副主任。

參考文獻(xiàn)(略)

作 者：昆明鋼鐵集團(tuán)有限公司 廖巨華